Фрагмент документа "ОБ УТВЕРЖДЕНИИ РЕКОМЕНДАЦИЙ ПО ЗАЩИТЕ МОНОЛИТНЫХ ЖИЛЫХ ЗДАНИЙ ОТ ПРОГРЕССИРУЮЩЕГО ОБРУШЕНИЯ".
Б2. Результаты расчета
Деформированное состояние конструкций представлено на рисунках Б4
(разрез по оси 115`) и Б5 (не приводится) (фрагмент нижних этажей).
Как видно из рисунка Б4, прогибы перекрытия до всей высоте здания
одинаковы, что подтверждает правомерность применения в настоящих
Рекомендациях формулы (2) п. 3.4, рассматривающей равновесие одного
(каждого) этажа.
Рисунок Б5. Деформированное состояние конструкций,
фрагмент нижних этажей
----------------------------------------------------------------------
Рисунок не приводится.
На рисунках Б6 (не приводится) и Б7 (не приводится) представлены
поля главных напряжений N и расчетные схемы развития трещин на верхней
1
и нижней поверхностях перекрытия, расположенного над удаленным
пилоном. Для сравнения на рисунках Б6 и Б7 показаны направления
пластических шарниров с растяжением в верхней и нижней зоне
соответственно, принятые в расчете конструкций при схеме 2 (механизм
первого типа, вариант 2) кинематическим методом, представленные на
рисунке А2.5.
Рисунок Б6. Главные напряжения N (Т/кв. м) и расчетные
1
схемы развития трещин на верхней поверхности перекрытия
Рисунок не приводится.
Рисунок Б7. Главные напряжения N (Т/кв. м) и расчетные
1
схемы развития трещин на нижней поверхности перекрытия
----------------------------------------------------------------------
Рисунок не приводится.
Сопоставив поступательное перемещение вниз пилонов, расположенных
над удаленным пилоном на всех этажах здания (рисунок Б5), с основными
направлениями образования трещин в перекрытии (рисунки Б6 и Б7), можно
составить расчетную схему разрушения конструкций. Поскольку
направление трещин в предельном состоянии определяет линию
возникновения пластического шарнира, полученная расчетная схема
разрушения практически идентична приведенной на рисунке А2.6 схеме
прогрессирующего обрушения по механизму первого типа (вариант 2),
рассмотренной в расчете кинематическим методом теории предельного
равновесия.
В расчете, приведенном в приложении А (см. п. А2.3), также
получено, что для гипотетического локального разрушения по схеме 2
наиболее опасным типом обрушения является вариант 2 первого механизма.
На рисунках Б8 (не приводится) и Б9 (не приводится) представлены
расчетные поля напряжений по нормальной силе, действующей в перекрытии
вдоль осей x и y, а на рисунках Б10 (не приводится) и Б11 (не
приводится) - поля напряжений по изгибающим моментам, действующим в
плоскостях, ортогональных осям x и y.
Рисунок Б8. Поля напряжений по нормальной силе N (Т/М)
x
----------------------------------------------------------------------
Рисунок не приводится.
Рисунок Б9. Поля напряжений по нормальной силе N (Т/кв. м)
y
----------------------------------------------------------------------
Рисунок не приводится.
Рисунок Б10. Поля напряжений по изгибающему
моменту М (ТМ/М)
x
----------------------------------------------------------------------
Рисунок не приводится.
Рисунок Б11. Поля напряжений по изгибающему
моменту М (ТМ/М)
y
----------------------------------------------------------------------
Рисунок не приводится.
В перекрытии над удаленным пилоном первого этажа действуют
изгибающие моменты и нормальные силы (сжатие), полученные
осреднением по трем конечным элементам: М = 80,8 кН x м / пог. м,
x
N = 100 кН/пог. м, М = 68,0 кН x м/пог. м, N = 500 кН / пог. м.
y y x
Из расчета прочности сечения перекрытия на внецентренное сжатие,
выполненного с использованием [7, 8], определяется площадь арматуры
класса А400 (нижней) на этом участке перекрытия:
- стержни, параллельные оси y (сотым осям здания), -
F = 11,3 кв. см/пог. м;
y
- стержни, параллельные оси x (двухсотым осям здания), -
F = 4,5 кв. см/пог. м.
x
В расчете, выполненном кинематическим методом предельного
равновесия (см. п. А2.3.1.2), на том же участке перекрытия арматуры
(нижней) требуется меньше: F = F = 62 кв. см/пог. м.
y x
|
Фрагмент документа "ОБ УТВЕРЖДЕНИИ РЕКОМЕНДАЦИЙ ПО ЗАЩИТЕ МОНОЛИТНЫХ ЖИЛЫХ ЗДАНИЙ ОТ ПРОГРЕССИРУЮЩЕГО ОБРУШЕНИЯ".